發(fā)電機房設計和安裝時(shí)，必須達到這些要求：

1、機房隔聲

      發(fā)電機房外的噪聲應符合國內任何規范的限制，機房?jì)瘸孛嫱獾奈逄幈诿婵勺魑曁幚怼?/span>

      噪聲治理方法主要有兩種，一種是降低聲源噪聲；另一種是控制噪聲傳播途徑，發(fā)電機房噪聲治理主要是在傳播途徑上做文章，降低聲源噪聲主要由生產(chǎn)廠(chǎng)家實(shí)現的?？刂圃肼晜鞑ネ緩降暮诵氖抢寐暡ㄔ趥鞑ブ凶匀凰p作用去縮小噪聲的污染面，具體措施有以下幾種：吸聲處理、隔聲處理、改變傳播方向等。在實(shí)際工程中有時(shí)用其一種，有時(shí)三中手段并用，如對進(jìn)機房進(jìn)排風(fēng)口進(jìn)行吸聲、隔聲處理；排煙口改變噪聲傳播方向；墻面及吊頂進(jìn)行吸聲處理等。

2、通風(fēng)散熱

     進(jìn)風(fēng)和排風(fēng)達到平衡，使通風(fēng)散熱效果明顯。通風(fēng)是發(fā)電機房建設很重要的內容。通風(fēng)不良，會(huì )直接影響發(fā)動(dòng)機的燃燒和機房溫升，降低發(fā)動(dòng)機輸出功率。由于機房狹小，進(jìn)排風(fēng)口面積不足，將導致機房散熱不良，柴油發(fā)電機將無(wú)法給出額定功率。

3、設備隔振

      振動(dòng)的產(chǎn)生會(huì )使柴油發(fā)電機組的技術(shù)性能和使用壽命下降，傳輸到地面的振動(dòng)也會(huì )影響到其它的設備和一起，甚至是建筑物本身，使各部分零部件性能變差，甚至遭到破壞。柴油發(fā)電機組的防振措施有兩層含義：

① 減小起振力，如發(fā)電機組旋轉部分的平衡，應盡量減小往復質(zhì)量慣性的不平衡力及力偶。即便如此，對其余振動(dòng)也要安裝防振裝置，以便衰減起振力的傳輸。

② 通常是采用隔振器隔振，將柴油發(fā)電機組運行中產(chǎn)生的振動(dòng)隔絕起來(lái)。用此種方法防振效果較明顯，因而采用較多。

4、合理配置照明系統

      若發(fā)電機房采光及照明不夠理想，整個(gè)機房亮度不夠，不利于工作人員檢修機組，因此對發(fā)電機房采光照明也應提出要求。

      如果機房進(jìn)行了降噪處理，采光窗必須使用隔聲采光窗，防止噪聲傳出。如果機房進(jìn)行了通風(fēng)防塵處理，進(jìn)排風(fēng)使用百葉窗，機房?jì)攘炼炔粔?，還須增設采光窗。機房必須安裝照明燈，最好使用防爆燈泡。不管采光還是照明，都要保證機房有足夠的亮度。

5、機房防塵

      機房防塵不好，也會(huì )對設備產(chǎn)生危害，它和通風(fēng)是相互矛盾的，處理辦法是將油機房進(jìn)排風(fēng)窗改成防雨防塵百葉窗。在原來(lái)玻璃窗的位置，加裝內、外兩層百葉窗，在兩層百葉窗的空腔部分進(jìn)行防塵處理，安裝鋁合金過(guò)濾網(wǎng)，防塵尼龍網(wǎng)，既能防止小動(dòng)物進(jìn)入，又能遮攔灰塵。若條件允許，機房?jì)鹊倪M(jìn)排風(fēng)部分還可做些處理，如在機組排風(fēng)處增加排風(fēng)導流罩，在進(jìn)風(fēng)百葉窗處加裝進(jìn)風(fēng)通道。這樣既能保證機房通風(fēng)，又能杜絕灰塵雜物進(jìn)入，還能起到一些降噪的作用。

二、發(fā)電機房的設計與安裝

1、柴油發(fā)電機組基礎

● 發(fā)電機組的基座必須符合以下原則：

（1）必須能支撐發(fā)電機組的全部濕重，包括附屬設備和機帶液體（冷卻液、油和燃料）；

（2）保持和穩固發(fā)動(dòng)機、發(fā)電機和附屬設備之間的安裝位置；

（3）隔離發(fā)電機組的振動(dòng)對周?chē)慕Y構的影響。

● 如果需要混凝土機座，基本的設計準則如下：

（1）強度必須能支撐機組的濕重，外加動(dòng)負載25%。當發(fā)電機并聯(lián)運行時(shí)，必須承受2倍的濕重。

（2）外圍尺寸必須超過(guò)發(fā)電機組邊緣至少300mm。

（3）機座深度必須大于機座能承受發(fā)動(dòng)機的濕重時(shí)的深度。

● 可使用下列公式估算可承受發(fā)電機組重量的機座的深度，公式如下：

FD=W / D×B×L

式中，FD——機座深度，米；

W——機組總重量，kg；

D——混凝土的密度，Kg/m³（取值2402.8千克/立方米）；

L——機座的長(cháng)度，米；

B——機座的寬度，米。

      鋼筋混凝土基礎必須保證一定的養護期，設備才可以就位。當機房地面為樓板或混凝土結構時(shí)，可采用下圖結構的基礎，高出地面100mm~200mm的混凝土基礎，基礎筋需與樓板連接。

● 與樓板的連接方式：

（1）與樓板筋均勻焊接

（2）植筋焊接

（3）膨脹螺絲焊接

2、機房通風(fēng)系統

      機房的通風(fēng)主要是提供足夠有冷卻空氣帶走發(fā)電機組的散熱量，同時(shí)也提供足夠的空氣用于燃燒需要。但也要控制空氣流動(dòng)不致于影響到操作人員的舒適。

● 對于遠置式散熱器的安裝方式，機房通風(fēng)量的計算按如下公式：

式中，V——通風(fēng)量（m³/min）；

H——發(fā)電機組至機房的輻射熱（kW），（25℃時(shí)，可從技術(shù)參數表查得），其它溫度時(shí)的修正系數DCF=-.011*T_ER+1.3187（T_ER——實(shí)際的機房溫度°C）；

Combustion Air——燃燒空氣需要量（m³/min）；

D——空氣密度，1.099 kg/m³（38℃時(shí)）；

C_P——空氣比熱（0.017 kw*min/kg℃）；

ΔT——機房允許的溫升（°C）（注:機房最高溫度為49°C）；

F——通風(fēng)路由系數（如圖2、圖3所示）；

表1 各種環(huán)境條件下典型的空氣流動(dòng)速度

V=散熱器風(fēng)扇的空氣流量+燃燒空氣需要量

（1）散熱水箱的出口空氣流背壓不超過(guò)0.1275kPa；

（2）散熱器導風(fēng)罩面積一般要大于散熱器芯面積的1.5倍以上。

● 導風(fēng)管背壓計算：

L——導風(fēng)管的總長(cháng)度（m）；

S——352.5/（T+273.16），溫度為T(mén)時(shí)的空氣密度（kg/m³）；

Q——空氣流量（m³/min）；

D——導風(fēng)管的內徑（mm），對于矩形截面（a×b）的導風(fēng)管，D=2ab/（a+b)；

● 彎管的等效長(cháng)度計算：

L（m）=33D/1000（標準彎頭）；

L（m）=20D/1000（長(cháng)彎頭）；

L（m）=15D/1000（45度彎頭）；

3、發(fā)動(dòng)機冷卻系統

（1）發(fā)動(dòng)機系統的熱平衡

● 40%—作功；

● 30-40%—排氣；

● 20-40%—冷卻；

● 6-8%—磨擦和幅射；

（2）經(jīng)冷卻系統帶走的熱量來(lái)自于以下三個(gè)部件

● 缸套水回路；

● 潤滑油冷卻器；

● 渦輪增壓后冷卻器。

（3）主要的冷卻回路方式

● 單獨的冷卻回路（即上述三個(gè)冷卻系統各組成一個(gè)回路）；

● 混合式冷卻回路（即上述三個(gè)或二個(gè)系統組成一個(gè)回路；

● 空氣對空氣后冷卻回路（即渦輪增壓后的熱空氣通過(guò)風(fēng)扇的空氣冷卻)

（4）冷卻系統的形式

● 開(kāi)式冷系統：

包括冷卻塔頂（不含熱交換器），噴霧池和大量的水（不推薦使用）。

● 閉式冷卻系統：

包括冷卻塔（含熱交換器）或風(fēng)扇式散熱器、熱交換器、蒸發(fā)式冷卻器等。

（5）散熱器的分類(lèi)

● 安裝于發(fā)動(dòng)機的散熱器

● 遠置式散熱器：

不要高于發(fā)動(dòng)機水泵17.4 m，以避免過(guò)高的壓力損壞水泵的密封而產(chǎn)生泄漏當超過(guò)這一高度時(shí)，可使用熱交換器或在水循環(huán)回路加裝過(guò)渡水箱（熱井）。

管殼式和板式

當冷卻系統需要較低的溫度時(shí)（如后冷卻回路有時(shí)需要54℃或32℃），則可以考慮使用冷卻塔，或者需要用河水、湖水冷卻等等其它情形。

（6）各個(gè)冷卻回路的冷卻液流量計算：

式中，Flow——冷卻液流量（L/min）；

Heat Rejection——冷卻回路的散熱量（kW）；

?T——冷卻回路的溫升（出水溫度-進(jìn)水溫度）（℃）；

Density——冷卻液的密度（kg/L）；

Spec.Heat——冷卻液的比熱（kw-min/kg℃）；

表2 柴油機冷卻液密度和比熱值

① 保持冷卻液流速以達到最佳熱傳遞效果，并且不會(huì )腐蝕到系統。

② 一般水套水回路的流速在0.6~2.5米/秒。

 表3 柴油機管道水流速度

③ 在進(jìn)行冷卻系統設計時(shí)，請確保水循環(huán)回路的外部管道阻力不超過(guò)循環(huán)水泵的所能承受的最大允許值，外部阻力計算可向專(zhuān)業(yè)的工程師咨詢(xún)或參考以下的圖表計算。外部管道阻力和以下因素有關(guān)系：

④ 水的流速、管道直徑、連接件及閥門(mén)的類(lèi)別和數量等

（6）冷卻液管道阻力計算

● 根據圖計算管道內所有閥門(mén)、彎管等的有效長(cháng)度再加上直管的長(cháng)度得到總的有效長(cháng)度（FT）；

● 根據下圖的冷卻液流量（GPM，加侖/Min）A與管道內徑（Inch）B的延長(cháng)線(xiàn)得到C點(diǎn)（流速FPS英尺/秒）和參考點(diǎn)D，連接冷卻液的密度E和D的延長(cháng)線(xiàn)得到F點(diǎn)，即每100FT的壓力降PSI值；

● 管道總的有效長(cháng)度乘以F點(diǎn)的值即為總的壓力損失。

4、排煙系統

      系統組成主要包括排氣歧管、渦輪增壓器、波紋管、排煙管、消音器等。

（1）排氣軟連接

① 隔離排氣管道的重量施加于發(fā)動(dòng)機。

② 吸收排氣系統部件的震動(dòng)。

（2）消音器

① 工業(yè)型（噪聲降12-18 dB）；

② 住宅型（噪聲降18-25 dB）；

③ 高效型（噪聲降25-35 dB）。

（3）排煙管道

① 不要超過(guò)發(fā)動(dòng)機的排氣允許背壓，過(guò)高的排氣背壓會(huì )影響發(fā)動(dòng)機的性能，降低發(fā)動(dòng)機的功率和增加燃油消耗、排氣溫度、排放。通常排氣系統的背壓小于最大允許值的一半。

② 與周?chē)兹嘉锔綦x至少229mm

③ 排煙管的末端斜切成30°到45°角

④ 防止雨水進(jìn)入管道系統

⑤ 康明斯發(fā)電機組的排煙管尺寸（內徑）

（4）排氣背壓的測量

      通常排氣背壓是在發(fā)動(dòng)機于額定滿(mǎn)負載和額定轉速的條件下測量

（5）排氣背壓的計算

5、燃油系統

      通常，燃油供給系統由燃油儲存系統、燃油輸送系統、燃油過(guò)濾系統組成。 

（1）燃油存儲箱（主油箱）

主油箱是存儲燃油的大油箱。燃油從主油箱輸送到較小的輔助油箱或直接供組發(fā)動(dòng)機中。油箱必須符合下列要求：

① 使用低碳鋼或黑鐵材料。避免鍍鋅的接頭、管道和油箱。

② 油箱可高于或低于地面安裝，但是最高的油位不應超過(guò)發(fā)動(dòng)機噴油器的高度。這可以避免燃油向汽缸泄漏的可能。

③ 確保水和沉淀物應定期從油箱底部排出。

④ 在地面下安裝的油箱，可用水泵定期將水從油箱底部排出。

⑤ 油箱通氣口可釋放因加油產(chǎn)生的氣壓并且防止在燃料消耗時(shí)出現真空現象。

（2）輔助油箱（或日用油箱)

在下列情況下需要增加輔助油箱

① 主油箱放置在低于發(fā)動(dòng)機燃油泵超過(guò)3.7m的地方；

② 主油箱被放置距離發(fā)動(dòng)機超過(guò)15m的地方；

③ 主油箱的高度超過(guò)發(fā)動(dòng)機噴油嘴的高度。

（3）燃油管道

① 燃油管的材料宜用黑鐵。但在管徑13mm以下的小油管可用銅管代替。閥門(mén)、連接件可以是鑄鐵或青銅材料。不要使用黃銅（因為含有鋅）。

② 油管的安裝應遠離熱源（如排氣歧管、渦輪增壓器）以避免燃油過(guò)熱和潛在的危險，進(jìn)入發(fā)動(dòng)機燃油噴嘴的最高溫度不應超過(guò)66°C，每超過(guò)這一溫度值6°C將使功率降低1%在燃油回油管道中不應使用閥門(mén)，以避免損壞燃油過(guò)濾器?；赜凸軕M(jìn)入箱的頂部。在發(fā)動(dòng)機、燃油管、油箱之間應采用軟連接以隔離震動(dòng)。

③ 進(jìn)、回油管的直徑應不小于發(fā)動(dòng)機上相對應的接口大小。

④ 輔助油箱的安裝位置應使油箱的最高油位低于發(fā)動(dòng)機噴油嘴的高度，以避免在停機時(shí)燃油向汽缸泄漏的可能。

⑤ 發(fā)動(dòng)機燃油的回油出口外部壓力不應超過(guò)27kPa。